增加承重的方法（骨不連病人怎樣進行身體鍛煉）

在醫學上，常見會將骨折后長達6個月以上的情況定義為骨不連疾病，這是對骨不連疾病的必須明確定義,當身體上有骨不連疾病無法形成然后，很快就會給我們的病發者給了更加大的損害，這對于機體的健康狀況其實是有著非常大的傷害的,在治療啊骨不連疾病的過程中，要我們的骨不連病患者朋友主動積極的接受身體上的是健康鍛煉，那么，骨不連病人怎樣才能參與運動和鍛煉?

• 1、骨不連病人怎樣進行身體鍛煉
• 2、圈梁怎么加固變承重梁
• 3、鋼結構平臺要求承重50噸，寬五米長11米

1、骨不連病人怎樣進行身體鍛煉

在醫學上，常見會將骨折后長達6個月以上的情況定義為骨不連疾病，這是對骨不連疾病的必須明確定義。當身體上有骨不連疾病無法形成然后，很快就會給我們的病發者給了更加大的損害，這對于機體的健康狀況其實是有著非常大的傷害的。

在治療啊骨不連疾病的過程中，要我們的骨不連病患者朋友主動積極的接受身體上的是健康鍛煉，那么，骨不連病人怎樣才能參與運動和鍛煉?骨不連是最常見的骨折疾病的并發癥，而不是只不過手術操作不當、使用過度束縛這些過于心急不負重等原因造成的，骨不連臨床會有疼痛感、和驟然而去的肌萎縮和畸形，這個都會給患者受到疲憊的精神負擔。

只不過疾病已成事實，在中,選擇比較適合的治療手段的同時，能保證去做骨不連的功能鍛煉很有用。骨不連14天內的康復鍛煉——做肌肉的等長收縮，上肢骨不連做握拳、活動手指等動作，下肢骨不連做股四頭肌、小腿肌肉的等長收縮。

骨不連21-40天的康復鍛煉——做肌肉收縮鍛煉，在護理者好處下，逐步復原骨不連部上下關節的活動，由被動到主動，漸漸逐步減少活動范圍和力量。

骨不連的臨床自動愈合期的康復鍛煉——起到患肢關節的主動去活動、漸漸地增加肢體需要承重，使關節活動范圍和肢體力量漸漸地復原正常。

根據上述規定文章是骨病專家根據骨不連的科學鍛煉參與的介紹，望能對四方骨不連病患者治療疾病上有不幫助。在醫治骨不連的過程當中，一定要積極主動的配合專業醫師去要做骨不連疾病的科學護理工作，這是將身體上骨不連疾病治好的關鍵所在。

假如必然別的或是骨不連的問題這個可以多去咨詢一下關聯方面的專家，再聽聽專家的建議。

線上問答內容僅為參考，如有醫療需求，請務必小心到相對正規醫療機構就診

2、圈梁怎么加固變承重梁

圈梁應該不能也不可能加筑變承重梁，因二者在建筑中的作用不一樣。圈梁設置中是替提高建筑墻體的整體性，使墻體也能均勻移位，特別是在磚砌體結構體系中尤為重要。

承重量梁剛是承受建筑物本身的其它荷載（重量），并與另外構件如柱、受力結構垟、基礎、地基等混編一個求完整的樓板體系，當建筑重量才能產生后，能只要建筑安全性，如不發生了什么裂縫，不發生了什么遠超規范相關規定的變形，甚至還不突然發生倒塌等損壞。

3、鋼結構平臺要求承重50噸，寬五米長11米

謝謝啦誠邀！這是我今年前半年做的施工方案，后附計算書，請相關參考

施工平臺剖面結構圖

施工平臺垂直面結構圖

施工平臺計算出書

1、材料參數

20a熱軋大多數工字鋼基本參數為：截面積A=35.6cm2，慣性距Ix=2369nbcy4，轉動慣量Wx=236.9cm3，半截面面積矩Sx=136.1cm3，回轉半徑ix=8.166x3，截面尺寸b=100mm，h=200mm，t=11.4gg。

36c熱軋普通地工字鋼基本參數為：截面積A=90.8cm2，慣性距Ix=17400vji4，轉動慣量Wx=966.7cm3，半截面面積矩Sx=573.6cm3，回轉半徑ix=13.86x3，斷面尺寸b=140mm，h=360mm，t=14mm。

HM450*300熱軋寬翼緣H型鋼基本參數為：截面積A=157.4cm2，慣性距Ix=56100cm4，轉動慣量Wx=2550nbcy3，半截面面積矩Sx=12603ft3，回轉半徑ix=18.9vji，柱截面b=300mm，h=440女女，t=11mm。

D426鋼立柱基本參數為：截面積A=130.6cm2，慣性距I=28294.5cm4，截面模量W=1328.4cm3，回轉半徑i=14.716x3，柱截面d=426gg，t=10mm。

鋼材的彈性模量為E=2.06×105Mpa。

2、荷載參數

1、荷載取值：

施工平臺上部渡槽既有邊墻又有底板，為安全實在擔心，渡槽面積按全斷面可以計算，渡槽全斷面計算出面積A=2.42㎡，按渡槽底板寬度（3.3m）全分布在施工平臺上，每米渡槽：

⑴混凝土、鋼筋可承受：2.42㎡×（25+1.5）KN/m3=64.13KN/m；

⑵支架鉆石車架：0.5KN/m3×3.3m（支架寬度）×2.6m（支架相同高度）=4.29KN/m；

⑶模板155kg：0.3KN/m2×3.3m=1.0KN/m；

經計算出我得到，靜荷載標準值q1=64.13+4.29+1.0=69.42KN/m。

⑷施工人員及設備荷載：1.0KN/㎡×3.3m=3.3KN/m；

⑸振搗棒砼荷載：2KN/㎡×3.3m=6.6KN/m

經計算出換取，活荷載標準值q2=3.3+6.6=9.9KN/m

決定到荷載的程序加載偏差等因素，故恒載分項系數取1.35，活載分項系數取1.4，驗算荷載如下：q=1.35×69.42+1.4×9.9=107.577KN/m。

3、面板驗算

鋼板厚度為1cm，常規Q235鋼材可以制作，不會允許彎曲應力【σ】=215MPa，不能容許剪應力【τ】=125MPa，彈性模量E=2.1×105MPa。

鋼板底部縱向布好20a工字鋼，間距0.5m，換算遵循渡槽支撐體系作用在鋼板的跨中位置，鋼板跨徑按0.5m計算出。

鋼板155kg：q1=1m×78.5kg/m=0.785KN/m

渡槽支架體系荷載：q2=107.577KN/m

則q=q1+q2=0.785+107.577=108.36KN/m

R=108.36×0.5/2=27.09KN

跨中正應力：M=108.36×0.52/8=3.39KN·m

I=bh3/12=1.0×0.013/12=8.3×10-8m4

W=bh2/6=1.0×0.012/6=1.67×10-5m3

抗彎驗算：

σ=M/W=3.39/1.67×10-5=70060KN/m2=203MPa＜【σ】=215MPa

不滿足要求!

抗剪驗算：

τ=R/A=27.09/（1×0.01）=2709KN/m2=2.71MPa＜【τ】=125MPa

滿足要求!

4、20a工字鋼分配梁列式計算

1、荷載取值

⑴混凝土、鋼筋鉆石車架：2.42㎡×（25+1.5）KN/m3=64.13KN/m；

⑵支架剎比：0.5KN/m3×3.3m（支架寬度）×2.6m（支架水平距離）=4.29KN/m；

⑶模板155kg：0.3KN/m2×3.3m=1.0KN/m；

⑷1cm厚鋼板可承受：0.785KN/m；

⑸20a工字鋼可承受：0.28KN/m；

經計算出能夠得到，靜荷載標準值q1=64.13+4.29+1.0+0.785+0.28=70.485KN/m。

⑷施工人員及設備荷載：1.0KN/㎡×3.3m=3.3KN/m；

⑸振搗砼荷載：2KN/㎡×3.3m=6.6KN/m

經換算得到，活荷載標準值q2=3.3+6.6=9.9KN/m

考慮到到荷載的加載偏差等因素，故恒載分項系數取1.35，活載分項系數取1.4。

2、工字鋼基本參數

20a熱軋其它工字鋼基本參數為：截面積A=35.6cm2，慣性距Ix=2369vji4，轉動慣量Wx=236.9cm3，半截面面積矩Sx=136.1cm3，回轉半徑ix=8.166x3，梁截面b=100mm，h=200mm，t=11.4mm。

3、荷載陣列

承載能力極限狀態：

Q=γG×Pgk+γQ×Pqk=1.35×70.485+1.4×9.9=109.015KN/m

都正常在用極限狀態：

Q'=Pgk+Pqk=70.485+9.9=80.385KN/m

4、抗彎驗算

Mmax=P×L2/8=109.015×12/8=13.627KN·m

σ=Mmax/(γxW)=13.627×106/(1.05×237×1000)=54.76N/mm2≤[f]=215N/mm2

滿足的條件要求！

5、抗剪驗算

Vmax=P×L/2=109.015×1/2=54.508kN

τmax2=Vmax[bh02-(b-δ)h2]/(8Izδ)=54.508×1000×[100×2002-(100-7)×177.22]/(8×2370×10000×7)=44.348N/mm2≤[τ]=125N/mm2

柯西-黎曼方程要求！

6、撓度驗算

νmax=5×P'×L4/(384×E×Ix)=5×80.385×10004/(384×206000×23700000)=0.214女女≤[ν]＝L/250=1×1000/250=4mm

柯西-黎曼方程要求！

5、36c工字鋼橫梁驗算

1、荷載取值

上部結構荷載通過12根20a工字鋼訊息傳遞到36c工字鋼上，36c工字鋼造成的荷載為分散荷載，分散荷載計算出過程:：

⑴集中在一起荷載標準值

①混凝土、鋼筋剎比：2.42㎡×（25+1.5）KN/m3=64.13KN/m；

②支架自重：0.5KN/m3×3.3m（支架寬度）×2.6m（支架水平距離）=4.29KN/m；

③模板可承受：0.3KN/m2×3.3m=1.0KN/m；

④1cm厚鋼板自重：0.785KN/m；

⑤20a工字鋼鉆石車架：0.28KN/m；

幾乎全部靜荷載標準值P1=(64.13+4.29+1.0)×4.8（架體寬度）/12+0.785×0.5（跨度）+0.28×1.0（跨度）=28.44KN。

⑥施工人員及設備荷載：1.0KN/㎡×3.3m=3.3KN/m；

⑦振搗器砼荷載：2KN/㎡×3.3m=6.6KN/m;

集中活荷載標準值P2=（3.3+6.6）×4.8/12=3.96KN

經計算我得到集中荷載標準值P=P1+P2=28.44+3.96=32.4KN

⑵集中在一起荷載設計值

決定到荷載的加載偏差等因素，故恒載分項系數取1.35，活載分項系數取1.4，則集中在一起荷載設計值P=28.44×1.35+3.96×1.4=43.94KN。

2、橫梁計算出

橫梁類型

型鋼橫梁

橫梁橫向間距(mm)

1000

橫梁材質及類型

工字鋼

截面類型

36c號工字鋼

橫梁單獨設置根數

1

橫梁受力不勻實系數k1

1

橫梁抗彎強度啊,設計值[f](N/mm2)

205

橫梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)

125

橫梁彈性模量E(N/mm2)

206000

橫梁截面反抗矩W(6x33)

962

橫梁截面長細比I(nbcy4)

17310

橫梁容許撓度[v]

1/250

橫梁155kg線荷載標準值(kN/m)

0.712

橫梁鉆石車架標準值q’=0.712kN/m

橫梁剎比設計值q=1.2×0.712=0.854kN/m

計算簡圖如下：

3、抗彎驗算

橫梁剪應力圖(kN·m)

σ=Mmax/W=177.468×106/962000=184.478N/mm2≤[f]=205N/mm2

滿足的條件要求！

4、撓度驗算

橫梁變形圖(mm)

νmax＝6.048gg≤[ν]=1/250=4000/250=16mm

滿足要求！

5、抗剪驗算

橫梁剪維護傳統(kN)

Vmax＝155.498kN

τmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=155.498×1000×[140×3602-(140-14)×328.42]/(8×173100000×14)＝36.537N/mm2≤[τ]=125N/mm2

滿足要求！

6、支座反力計算

承載能力極限狀態

R1＝199.441kN，R2＝199.439kN

都正常可以使用極限狀態

R'1＝147.223kN，R'2＝147.228kN

6、H型鋼縱梁計算

H型鋼縱梁材質及類型

工字鋼

截面類型

HM450×300

抗彎強度設計值[f](N/mm2)

205

抗剪強度設計值[τ](N/mm2)

125

彈性模量E(N/mm2)

206000

截面正面抵抗矩W(cm3)

2550

截面慣性矩I(vji4)

56100

每側斜向裝換梁根數n

1

H型鋼縱梁受力不均勻系數k2

1

斜向轉換的梁外屋蓋長度(mm)

0

立柱縱向間距la(mm)

3500

橫梁寬度間距s(mm)

1000

計算

二等跨連續梁

H型鋼縱梁鉆石車架線荷載標準值(kN/m)

1.24

橫向分布轉換的梁可承受：q=1.2×1.24=1.488kN/m

寬度轉換的梁所受集中荷載標準值：

F’=k2air(R’1/1,R’2/1)=1×max(147.223,147.228)=147.228kN

橫向轉換梁所受分散荷載設計值：

F=k2obj(R1/1,R2/1)=1×air(199.441,199.439)=199.441kN

計算簡圖:：

1、抗彎驗算

縱向裝換梁剪應力圖(kN·m)

σ=Mmax/W=267.203×106/2550000=104.785N/mm2≤[f]=205N/mm2

不滿足要求！

2、抗剪驗算

斜向轉換梁剪維護傳統(kN)

Vmax＝420.79kN

τobj=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=420.79×1000×[154×4502-(154-15.5)×4142]/(8×561000000×15.5)＝45.045N/mm2≤[τ]=125N/mm2

行最簡形矩陣要求！

3、撓度驗算

橫向可以轉換梁磨損圖(mm)

跨中νmax＝1.184女女≤[ν]=1/250=3500/250=14mm

滿足的條件要求！

4、支座反力可以計算

承載能力極限狀態

Rmax＝795.322kN

正常不使用極限狀態

R'max＝587.676kN

7、鋼管樁立柱驗算

立柱結構類型

型鋼立柱

立柱寬度間距la(mm)

3500

型鋼立柱類型

大鋼管

鋼材等級

Q235

立柱抗壓強度啊,設計值[f](N/mm2)

205

截面類型

Φ426×10

回轉半徑i(vji)

14.71

立柱截面面積(mm2)

13092

型鋼立柱鉆石車架標準值gk(kN/m)

1.026

彈性模量

206000

截面抵抗矩W(6x33)

1328.38

角焊縫強度電腦設計值ffw(N/mm2)

160

與型鋼立柱連接上角焊縫焊腳尺寸hf(mm)

6

焊縫長度lw(mm)

200

立柱長細比λ=h/i=4000/173.3=23.081≤[λ]=150

行最簡形矩陣要求！

查表得φ=0.938

立柱所受橫梁傳遞荷載N=Rmax/k2=795.322/1=795.322kN

立柱所受軸力F=N+1.2gk×H=795.322+1.2×1.208×4=801.12kN

強度驗算：

σ=F/A=801.12×103/15394=52.041N/mm2≤[f]=205N/mm2

滿足的條件要求！

穩定性驗算：

σ=F/(φA)=801.12×103/(0.938×15394)=55.481N/mm2≤[f]=205N/mm2

滿足要求！